機(jī)械手的開合度:
若僅以手臂的擺動(dòng)來代替其開合及讓位,則手臂的開合度必須相應(yīng)增大,使得手頭足以退讓筒體的運(yùn)動(dòng)軌跡。

手頭和筒體的運(yùn)動(dòng)情況如圖1所示。根據(jù)圓的運(yùn)動(dòng)方程可以得到機(jī)械手中心與筒體中心的運(yùn)動(dòng)軌跡分別為:
x?2+y?2=R?2
[x?-(R?+R?)]2+y?2=R?2
由圖1可以看出,手頭最易干涉處為Q點(diǎn),而簡體最易干涉處為簡壁外緣,則其運(yùn)動(dòng)方程分別為:
x?2+y?2=(R?+△R?)2 =(R?+△?)2+△?2
[x?2-(R?+R?)]2+y?2 =(R?+△R?)2 =(R?+d/2)2
由于R?+△?》△?,則式(3)可以簡化為
x?2+y?2=(R?+△?)2
將式(5)代入式(4),整理后得
x=(R?+R?)2+(R?+△?)2-(R?+d/2)2/2(R?+R?)
則
y=±√{(R?+△?)2-[[(R?+R?)2+(R?+△?)2-(R?+d/2)2]/2(R?+R?)]2}
代入相應(yīng)數(shù)值計(jì)算,得x=138.25,y=±131.79
則α=arctan|y|/x=arctan131.75/138.25=43.63°
β=arctan△?/(R?+R?)=arctan18/(146+45)=5.38°
因此,手臂的最小擺動(dòng)角度為
α'=α-β=43.63°-5.38°=38.25°
則機(jī)械手的最小計(jì)算開合度為2α',等于76.50°。
考慮到其計(jì)算偏差及構(gòu)件的制作誤差,為安全起見選取手臂的實(shí)際開合度為90°。
機(jī)械手的動(dòng)力計(jì)算:
選用鉸支單活塞桿液壓缸,直徑Φ40毫米,引程75毫米。扭簧材料選用65Mn,工作扭頻1500~1860kg·mm,極限扭矩2200kg·mm,工作扭轉(zhuǎn)角度54°48'~68°。

小手工作時(shí)的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)測(cè)算可得,釋放器端蓋旋入時(shí)的**扭矩為600kg?mm,由圖2釋放器簡體的受力分析可知,在**工作扭矩下筒壁的摩按阻力為
F=Mmax/d=600/38=15.79(kg)
此時(shí)所需的正壓力為
N=F/μ=15.79/0.15=105.26(kg)
小手頭夾緊釋放器小轉(zhuǎn)臂的受力情況如圖3所示。此時(shí)大、小手頭分別夾壓在保護(hù)筒和釋放器上,大、小轉(zhuǎn)臂之間有扭簧作用而產(chǎn)生扭矩,其受力平衡方程為
ΣMo?=P?·34-N?(146-26)-M?=0
因?yàn)镹?=N
則p?=(M?+120N)/34=(1860+120×105.26)/34=426.21(kg)
液壓機(jī)無桿腔液壓油所需的壓強(qiáng)為
P?=P?/πr2=426.21/22·π=33.92(kg/cm2)
考慮到其安全性,油壓應(yīng)在40kg/cm2以上。

大手工件時(shí)的驅(qū)動(dòng)力:
大手工作時(shí)的構(gòu)件狀態(tài)及受力情況如圖4(a)所示。由于大手頭夾緊保護(hù)筒,小手頭為退回狀態(tài),則小轉(zhuǎn)臂也隨之回?cái)[一定的角度,這將使得液壓缸活塞桿對(duì)小轉(zhuǎn)臂力的作用點(diǎn)O?點(diǎn)移至O?'點(diǎn),其力的作用線也將隨之轉(zhuǎn)動(dòng)一定的角度7。
7=arctan34(1-cos13°)/265=0°11'18〞
取小轉(zhuǎn)臂O?AB的隔離體,受力狀態(tài)如圖4(b)所示。若要使小轉(zhuǎn)臂O?AB靠緊在擋板D上,則液壓驅(qū)動(dòng)力P?對(duì)O?點(diǎn)的矩應(yīng)小于扭簧產(chǎn)生的力矩M?。設(shè)定液壓系統(tǒng)的工作壓強(qiáng)為3.2kg/cm2,則
P?(34·cos13°·cos7-34·sin13°·sin7)=1331(kg·mm)
小于扭簧的工作扭矩1500kg·mm。因此能夠可靠地工作。
由圖4(a)的受力分析,可以列出組合件的平衡方程
ΣMo=P?[(61+34cos13°)cos7-(26-34sin13°)sin7]-N?·146=0
大手頭對(duì)保護(hù)簡體的握持力為
N?=P?/146[(61+34cos13°)cos7+(26-34sin13°)sin7]=25.94(kg)
滿足手頭的導(dǎo)向要求。

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